根據(jù)試驗(yàn)得出的各測(cè)點(diǎn)的位移計(jì)算鋁合金玻璃幕墻構(gòu)件和中空玻璃中心點(diǎn)處的撓度。幕墻試驗(yàn)構(gòu)件中心點(diǎn)的撓度以及中空玻璃中心點(diǎn)的撓度隨壓力差的變化規(guī)律如圖3所示。從圖3可以看出，鋁合金玻璃幕墻構(gòu)件中心點(diǎn)處的撓度隨著壓力差的加大呈近似線性增加。正壓力差為1250Pa時(shí)，構(gòu)件中心點(diǎn)處的非常大撓度為6.01mm;相應(yīng)的負(fù)壓力差作用下的構(gòu)件非常大撓度為-6.34mm，二者相差5%。構(gòu)件中的中空玻璃中心點(diǎn)處撓度也隨著壓力差的加大呈近似線性增加的變化規(guī)律。非常大正壓力差作用下，中空玻璃中心點(diǎn)處的撓度為3.81mm，相應(yīng)的負(fù)壓力差作用下的非常大撓度為-3.79mm，二者相差不到1%。

　　圖3試件和中空玻璃中心點(diǎn)撓度隨壓力差的變化規(guī)律

　　3.理論分析
　　
　　3.1撓度計(jì)算
　　
　　針對(duì)中空玻璃幕墻的特點(diǎn)，由于其變形較小，一般小于玻璃的厚度。因而，可以采用《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范(JGJ102-2003)》中的小撓度計(jì)算理論來(lái)計(jì)算其跨中撓度。但是在確定其厚度時(shí)，應(yīng)采用等效厚度。中空玻璃構(gòu)件的剛度可以按照下式確定：

　　式中，D為中空玻璃構(gòu)件的剛度，E為玻璃的彈性模量，(N/mm2);te為中空玻璃的等效厚度，(mm);v為泊松比。中空玻璃的等效厚度t由下式計(jì)算：

　　式中，k為等效厚度系數(shù)，取k=0.95;t1和t2分別為各單片玻璃的厚度，(mm)。對(duì)于玻璃的跨中撓度，按照考慮幾何非線性（詞條“非線性”由行業(yè)大百科提供）的有限元方法計(jì)算，風(fēng)荷載作用下非常大撓度由下式計(jì)算：

　　式中，wk為垂直于玻璃幕墻平面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，(N/mm);a為玻璃短邊變長(zhǎng)，(mm);μ為撓度系數(shù)，可由玻璃短邊與長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)比按規(guī)范《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范(JGJ102-2003)》確定，η為折減系數(shù)，可由參數(shù)θ按照規(guī)范確定，且：

　　3.2試驗(yàn)與理論結(jié)果對(duì)比分析
　　
　　理論計(jì)算中，取玻璃的彈性模量為6.5×104N/mm2，泊松比取0.25。各層玻璃的厚度為6mm，玻璃短邊尺寸為1000mm，長(zhǎng)邊為1700mm。各級(jí)壓力差荷載作用下相應(yīng)的參數(shù)和折減系數(shù)的計(jì)算結(jié)果見表1。

　
　　表1各級(jí)壓力差下的參數(shù)和折減系數(shù)

　　中空玻璃中心點(diǎn)處的撓度的理論解和試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。由圖4可知，理論結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果具有相同的變化規(guī)律，其撓度均隨著壓力差的加大而近似呈線性增加。當(dāng)壓力差為1250Pa時(shí)，理論方法計(jì)算玻璃中心點(diǎn)處的非常大撓度為5.05mm，而相應(yīng)的壓力差荷載作用下，試驗(yàn)測(cè)得的中心點(diǎn)處非常大撓度為3.81mm。理論結(jié)果比相應(yīng)條件下的試驗(yàn)結(jié)果大25%。由此可知，現(xiàn)行的理論方法的計(jì)算結(jié)果偏于保守，利用該理論方法進(jìn)行中空玻璃幕墻的設(shè)計(jì)是偏于安全的。

　
　　圖4理論與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比